Размеры коллектора. Щетки. Диаметр коллектора
Dк = (0,6 – 0,85) ·D = (0,6 – 0,85) ·23 = 13,8 – 19,5 см.
Выбираем по табл. 12-11 [19] нормализованный диаметр
Dк = 15 см.
Коллекторное деление
Выбираем щетки марки Г3; допустимая плотность тока ∆щ = 10 . 11 А/см2; удельное нажатие Рщ = 200 . 250 г/ см2; переходное падение напряжения на пару щеток = 1,9 В; размеры щетки [19, приложение] вщ = lщ = 0,8х1,0 см; перекрытие щеткой коллекторных делений
βщ = вщ /tк = 8/3,49 = 2,29.
Суммарная площадь щеточного контакта
Выбираем число щеток на щеточный болт
принимаем 
1 .
Общее число щеток Nщ = 2р
= 2 · 2 · 1 = 4 .
Полная длина коллектора Lк = 1,6 см.
Окружная скорость коллектора
4. Воздушный зазор. Размеры главного полюса. Ярмо станины.
Воздушный зазор [19, формула (12-38)]
\
где вр = вδ = αδ · τ = 0,64 · 18 =11,5 см – действительная длина полюсной дуги.
Принимаем = 0,18 см.
Аксиальная длина полюса (полюс шихтованный)
lm = lр = l = 10 см.
При шихтованных полюсах длина полюса lm совпадает с длиной lр полюсного наконечника и принимается равной длине l якоря.
Ширина сердечника полюса [19, формула (12-43)]
где 0,98 – коэффициент заполнения сталью шихтованного сердечника;
Вm = 1,2 ÷ 1,4 Тл – индукция в сердечнике полюса.
Принимаем вm = 4,5 см.
Сечение полюсного сердечника
Sm = 0,98 · lm · вm = 0,98 · 10 · 4,5 = 44,1 см2.
Высота боковых концов полюсных наконечников [19, формула (12-42)]
Высота полюсного сердечника [19, рис. 12-10]
hm = 7 ÷ 10 см; принимаем hm = 9 см.
Аксиальная длина ярма статора
lс = (1,2 ÷ 2,0) · lm = (1,2 ÷ 2,0) ·10 = 1,2 ÷ 2,0 см.
Принимаем lс = 18 см.
Поперечное сечение ярма статора [19, формула (12-44)]
где Вс = 1,1 ÷ 1,3 Тл по табл. 12-3 [19] (стальной прокат).
Принимаем Sс = 24 см2.
Высота ярма станины
hс = Sс/lс = 24/18 = 1,30 см.
Наружный диаметр станины
Dс = D + 2(δ + hm + hс ) = 23 + 2(0,18 + 9 + 1,30) = 45 см.
5. Расчет магнитной цепи. Характеристика холостого хода. Переходная характеристика.
Магнитный поток якоря
Магнитная индукция в воздушном зазоре
Коэффициент воздушного зазора [19, формула (6-16)]
где вz1 = t1 – вш = 1,6 – 0,322 = 1,278 см – ширина коронки зубца (рис. 2).
Магнитное напряжение воздушных зазоров (на два полюса)
Fδ = 1,6 ·104 · Вδ · Кδ · δ = 1,6 ·104 · 0,133 ·10-2 · Еа· 1,1 · 0,18 = 4,21·Еа , А.
Ширина зубца:
на окружности якоря вz1 = 1,278 см;
на середине зубца вz2 = t2 – вп = 1,42 –0,71 = 0,71 см,
где
у основания зубца вz3 = t3 – вп = 1,24 – 0,71 = 0,53 см,
где
на 1/3 высоты от основания зубца
вz1/3 = t1/3 – вп = 1,36 – 0,71 = 0,65 см,
где
Коэффициент Кп1/3 [19, формула (6-29)] на 1/3 высоты от основания зубца
Магнитная индукция в зубце на 1/3 высоты зубца
Магнитное напряжение в зубцовом слое
Fz = 2hz · Hz1/3 = 2 · 2,26 · Hz1/3 = 5,2 · Hz1/3 , А,
где Hz1/3 из табл. II-1 зазора [19].
Магнитное напряжение в ярме якоря
Актуальное на сайте:
Расчет гребного винта для оценки потребной мощности и оптимальной частоты
вращения. Подбор СЭУ
Для расчета примем следующие значения диаметра винта и скорости.
D=4,94 м
V=15 уз
Расчет выполниим в расчетной форме
Таблица 2
Приведенное сопротивление:
R*, кН
300,0
Полезная тяга:
Ре, кН
300,0
Скорость ...
Расчёт пяты
Размеры шариковых подшипников в механизмах, с ручным приводом определяется из расчета статической грузоподъемности:
где n – 1,2…1,5 – коэффициент надёжности,
F – эквивалентная нагрузка подшипника, Н;
С0 – статическая грузоподъемность ...
Амортизация подвижного состава
Ам п/с===740880 (руб.)
Нам=*100=11.76%
Нв - норма на восстановление автомобиля
Общехозяйственные расходы
ОХР = = = 6865138,5 руб. (руб.)
Общая сумма затрат на перевозки
=ФЗПвод+Отч.+Зт+Зсм.+Зш+Зто,р+Ам.+ОХР=4576759+137027,7+425991 ...
Автомобильные дизельные топлива